Выбор
выключателей проведен для одной секции шин (с большими токами короткого
замыкания), выбор для другой секции осуществляется аналогично.
Выбор
секционного и подстанционного выключателя проведем отдельно.
Секционный
выключатель должен обеспечить коммутацию в условиях аварии, когда отключен один
из вводов. Поэтому выбор в общем случае должен осуществляться по току наиболее
загруженной секции. В нашем случае это не принципиально, так как нагрузка
распределена равномерно. Приведем итоговые таблицы распределения нагрузок.
Таблица 7
1
секция
КТП
№1
|
2
секция
КТП
№1
|
1
корпус
|
2
корпус (без учета шлифовального участка и столовой АБК)
|
3
корпус
|
Вспомогательные:
склад ГСМ, вентиляция,
станочное
отделение
|
2
корпус (шлифовальный участок, столовая)
|
Суммарная
нагрузка:
P
= 958,77 кВт; Q
= 345,32 кВАр
|
Суммарная
нагрузка:
P
= 1055,94кВт; Q
= 375,72кВАр
|
Таблица 8
1
секция
КТП
№2
|
2
секция
КТП
№2
|
6
корпус+Сторонние
|
76%
мощности 5 корпуса
|
24
% мощности 5 корпуса
|
Суммарная
нагрузка:
P
= 1112 кВт; Q =
194,35 кВАр
|
Суммарная
нагрузка:
P
= 1117 кВт; Q =
92,52 кВАр
|
Таблица 9
1
секция
КТП
№3
|
2
секция
КТП
№3
|
Вспомогательные:
компрессорная, гараж.
|
Вспомогательные:
КНС, очистные
|
4
корпус
|
Суммарная
нагрузка:
P
= 942,45 кВт; Q =
353,12 кВАр
|
Суммарная
нагрузка:
P
= 902,2 кВт; Q
= 460,1 кВАр
|
Таблица 10
Общая
нагрузка РУ -6кВ 1 секции
|
Общая
нагрузка РУ -6кВ 2 секции
|
Суммарная
нагрузка (без потерь):
P
= 3013,02 кВт; Q
= 892,9 кВАр
|
Суммарная
нагрузка (без потерь):
P
= 3075,34 кВт; Q
= 928,64 кВАр
|
S = 3142,538 кВА
|
S = 3212,494 кВА
|
Необходимо
различать два режима: нормальный и аварийный. При выборе аппаратов необходимо
за расчетный режим работы сети принимать наиболее тяжелый. В нашем случае самым
тяжелым режимом будет режим, при котором будет отключен один из вводов, а также
выйдут из строя ( в результате аварии или ремонта) трансформаторы на
комплектных трансформаторных подстанциях, то есть в работе будут принимать
участие не 6 трансформаторов, а только 3.
Таким
образом, секционный выключатель должен быть проверен на коммутацию полной
расчетной мощности предприятия. При определении суммарной нагрузки необходимо
учитывать потери, возрастающие в аварийном режиме пропорционально квадрату коэффициента
загрузки трансформатора при работе одного трансформатора. Как уже отмечалось
выше, на КТП установлены масляные трансформаторы. Такой выбор обусловлен прежде
всего соображениями экономии (так как в камерах КСО установлены вакуумные
выключатели, то при установке сухих трансформаторов пришлось бы рассматривать
варианты защиты от перенапряжений, возникающих в процессе коммутации, при
установке масляных трансформаторов такой защиты не требуется).
Суммарная
нагрузка на одной из секции шин с учетом потерь в трансформаторах, работающих в
аварийном режиме, составит:
P
= 5566 кВт, Q = 4557
кВАр.
Сравнивая
это значение со значением нагрузки, полученным выше (при расчете компенсирующих
устройств P =5549 кВт и Q = 4462
кВАр), получим практически одинаковые результаты. Следовательно, потери в 6
трансформаторах, нормально работающих, и потери в 3 трансформаторах, работающих
в режиме аварийной перегрузки, практически равны.
С
учетом компенсации расчетная мощность S =
5874 кВА.
Следовательно,
расчетный ток:
Выбираем
выключатель ВВ/TEL на 630 А (ближайшее
большее значение тока).
Проверка
выключателя осуществляется аналогично проверке других выключателей в
соответствии с таблицей 6.
В
задании на проектирование не указан тип выключателя на подстанции. Примем к
рассмотрению вариант, при котором в ЗРУ подстанции установлены камеры КМ -1Ф с
выключателями ВКЭ-М-10.
Расчетный
ток кабельного ввода был найден ранее и составил 560,8 А.
По
расчетному току выбираем выключатель ВКЭ-М-10-31,5/630. Номинальный ток
выключателя 630 А.
Осуществим
проверку выключателя:
По
току отключения: на шинах подстанции Iк.з =
8,5 кА. Номинальный ток отключения 31,5
кА. (8,5 кА < 30 кА).
Проверка
на электродинамическую стойкость:
Ток
электродинамической стойкости выключателя 80
кА.
Расчетный
ударный ток К.З.:
,
где ударный коэффициент принят 1,94 (по таблице 2.45 стр.127 (8)).
23,32
кА < 80
кА.
Проверка
тока термической стойкости
Для
выключателя ток термической стойкости для промежутка времени 3 с составляет
31,5 кА.
Приведенное
время К.З. (собственное время
выключателя составляет 0,05с). Апериодическую составляющую не учитываем, так
как действительное время К.З больше 1 с. Приведенное время приравниваем к
действительному, так как считаем энергосистему удаленной, мощность которой
равна бесконечности. Итак,
31,5 кА > 5,487 кА.
Номинальная
мощность отключения выключателя составляет:
Sном.откл ³ Sрасч.откл.
Итак,
выбранные выключатели удовлетворяет всем условиям проверки.
Разъединители
не проверяются по условию отключения токов К.З. и отключаемой расчетной
мощности К.З. В остальном выбор и проверка разъединителей не отличается от
выбора и проверки выключателей высокого напряжения.
Выбор
и проверка разъединителей представлены в таблице 11.
Таблица 11
Параметры
|
Усл.
обознач.
|
Ед.
изм.
|
Условие
выбора
|
Данные
выключателя
|
Дополнительные
сведения
|
Расчетные
|
Каталог
|
Выбор
Номинальное
напряжение,
|
Uн
|
кВ
|
|
6
|
10
|
Вводные
Отх.
к КТП №1
Отх.
к КТП №2
Отх.
к КТП №3
|
Номинальный
ток
|
Iн
|
А
|
|
560,8
215,5
222,9
203,5
|
630
400
400
400
|
Вводные
Отх.
к КТП №1
Отх.
к КТП №2
Отх.
к КТП №3
|
Проверка
Допустимый
ударный ток К.З.
|
iном.дин
|
кА
|
|
14,7
|
50
40
40
40
|
Вводной
Отх.
к КТП №1
Отх.
к КТП №2
Отх.
к КТП №3
|
Проверка
Ток
термической стойкости за время tном.т.с.4
с.
|
Iном.т.с.
|
кА
|
|
2,79
|
20
16
16
16
|
Вводной
Отх.
к КТП №1
Отх.
к КТП №2
Отх.
к КТП №3
|
Выбираем
разъединители РВЗ-10/400 и РВЗ-10/630 (на 400 А и 630 А).
Выбор
разъединителей проведен для одной секции шин, выбор для другой секции
аналогичен.
Выбор и
проверка трансформаторов тока и трансформаторов напряжения
Принимаем
предварительно к установке в камерах КСО -298 трансформаторов тока
ТПОЛ10-0,5/10Р-600/5
и ТПОЛ10-0,5/10Р-400/5.
Выбор
и проверку сведем в таблицу:
Параметры
|
Усл.
обознач.
|
Ед.
изм.
|
Условие
выбора
|
Данные
выключателя
|
Дополнительные
сведения
|
Расчетные
|
Каталог
|
Выбор
Номинальное
напряжение,
|
Uн
|
кВ
|
|
6
|
10
|
Вводные
и секц.
Отх.
к КТП №1
Отх.
к КТП №2
Отх.
к КТП №3
|
Номинальный
ток
|
Iн
|
А
|
|
560,8
215,5
222,9
203,5
|
600
400
400
400
|
Вводные
и секц.
Отх.
к КТП №1
Отх.
к КТП №2
Отх.
к КТП №3
|
Проверка
кратности электродин. Стойкости ударн. тока К.З.
|
-
|
-
|
|
17,3
26
26
26
|
81
114
114
114
|
Вводной
и секц.
Отх.
к КТП №1
Отх.
к КТП №2
Отх.
к КТП №3
|
Проверка
Кратность
термической стойкости за время tном.т.с.3
с.
|
-
|
-
|
|
5,3
8
8
8
|
32
32
32
32
|
Вводной
и секц.
Отх.
к КТП №1
Отх.
к КТП №2
Отх.
к КТП №3
|
Определим
кратность допустимого тока электродинамической стойкости:
;
По
справочным данным кдин = 114 (при первичном токе 400 А) и кдин = 81
( номинальный первичный ток 600 А) :
Основной
проверяемой величиной является вторичная нагрузка, условие проверки: S2ном ³ S2p .
Индуктивное
сопротивление токовых цепей невелико, поэтому Z2 = r2 .
Вторичная
нагрузка состоит из сопротивления приборов, соединительных проводов и
переходного сопротивления контактов.
Примем
длину проводников в пределах РУ - 6 кВ l =
6 м.
Трансформаторы
тока соединены в неполную звезду, поэтому расчетная длина будет равна 10,4
м.
Примем
к установке следующие приборы:
1.
Амперметр Э351 , класс точности 1,5 потребляемая
мощность 0,5 ВА.
2. Вольтметр
Э351, класс точности 1,5, потребляемая мощность 3 ВА.
3. Счетчик
СЭТ3а-01П26(Г),
класс точности 0,5,
потребляемая мощность катушки тока 0,05
ВА, напряжения - 10 ВА.
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7
|