Схема коммутации ГПП-33 принята с установкой отделителей в цепях трансформаторов и устройством перемычки со стороны трансформаторов.

В перемычке устанавливаются разъеденитель и отделитель. Короткозамыкатели в цепях трансформаторов устанавливаются для резервирования передачи отключающего импульса.

Распределительное устройство 6кВ выполняется закрытого типа. Схема РУ-6 кВ выполнена с одинарной системой шин, секционированной на 4 секции, с АВР на секционных выключателях. Оперативный ток на ГПП-33 – постоянный. Закрытая часть выполняется двухэтажной с расположением на 2-м этаже РУ-6 кВ, токоограничивающих реакторов на отходящих линиях и щита управления; на первом этаже – кабельное помещение, камеры для установки разъеденителей за реакторами и КТП-2х250кВА для собственных нужд ГПП-33.

На ГПП-35 устанавливаются два силовых трансформатора ТДН-16000/110, с регулированием напряжения под нагрузкой. РУ-6 кВ комплектуется шкафами серии КРУ-2-6Э с выключателями ВМП-10К с приводами ПЭ-11.

ПП-110кВ выполняется закрытого типа, распологается на площадке вспомогательных стволов.

РУ-110кВ ПП состоит из 5 ячеек с воздушными выключателями ВВН-110А-6 и 2 ячеек с трансформаторами напряжения и разрядниками. Ошиновка РУ-110кВ выполняется гибкими сталеалюминиевыми проводами.

На открытой части ПП-110 устанавливаются приемные порталы и аппаратура В.Ч. связи. В щитовом блоке располагаются: щиты защиты и управления воздушеными выключателями, аккумуляторная батарея СК-3, компрессорная для подачи сжатого воздуха к приводам выключателей и разъеденителей и трансформаторная подстанция 2КТП-250 для питания собственных нужд ПП-110.

Распределительные и трансформаторные подстанции.

Распределение электрической энергии на напряжении 6кВ к высоковольтным электродвигателям и трансформаторным подстанциям 6/0,4 кВ по поверхностным сооружениям площядок рудника предусматривается как с шин ГПП, так и от рапределительных подстанций 6кВ.

РП-6кВ располагается в местах сосредоточения нагрузок электрических потребителей, и комплектуются из шкафов типа КРУ2-6Э и КСО-266.

Распределение электрической энергии на напряжении 400/230 В для питания силовых электроприемников цехов и освещения производится от цеховых ТП 6/0,4 кВ.

Цеховые ТП выполнены по типовому проекту – комплектные трансформаторные подстанции (КТП) двухтрансформаторные с мощностью трансформаторов 630-1000 кВА.

3.3. Расчет электроснабжения комплекса поверхности

Составим укрупненную однолинейную схему.

Определим расчетную нагрузку ГПП-33

По методу коэффициента спроса принимаем

Для всей нагрузки принимаем cosj=0,8

, (3.1)

, (3.2)

, (3.3)

для ЭКГ-190

,

,

.

Результаты остальных расчетов сведены в таблице.

Таблица 3.1.

Ведомость электрических нагрузок на ГПП-33.

Суммарная расчетная нагрузка всей ГПП-33

,

QрS=11860кВАр.

На основе данного расчета, при проектировании на перспективу, по табл. 27.8 [1] наметим к установке на ГПП-33 два трансформатора типа ТРДН-40000/110 поскольку трансформаторы типа ТРДН-32000/110 сняты с производства.

Проверка на перегрузочную способность при установке на ГПП-33 двух трансформаторов.

 - условие выполняется.

3.4. Расчет высоковольтных кабельных линий

Поверочный расчет производим для кабелей от ГПП-33 до РП-365.

Согласно ПУЭ [2], расчет производим по:

1)                 экономической плотности тока

расчетный ток кабельной линии

, (3.4)

;

по условию прокладки кабеля и температуре О.С.

, (3.5)

где к1=к2=1 – коэффициенты учитывающие условия прокладки кабеля (на эстакадах) и температуру О.С.=15о С.

, (3.6)

где jЭ=1,7А/мм2 – экономическая плотность тока при числе часов использования максимума нагрузки 3000-5000.

;

по табл. 4.14. [3] выбираем кабель марки ААБГ- 3х240.

2)                 по допустимому току нагрева

условие: IрA<IДОП

,

где S’р – расчетная мощность в аварийном режиме

;

с учетом этого по табл. 4.14. [3] выбираем кабель марки ААБГ – 3(3х240).

3)                 проверочный расчет на термическую стойкость

, (3.7.)

где I – установившийся ток К.З., tФ – приведенное время установившегося тока К.З., к – температурный коэффициент =75А*с0,5/мм2

расчетное значение тока К.З. приведено ниже

;

4) Согласно ПУЭ [2] проверку кабельных линий по допустимому падению напряжения не производим.

Расчет кабельной линии от ГПП-33 до РП-363 сводим в таблицу.

Таблица 3.2.

Выбор кабельной линии.

3.5. Расчет токов короткого замыкания

Составим схему замещения ГПП-33, РП-363 и РП-365 принимая

Расчет ведем по методу расчетных кривых для турбогенераторов по общему изменению.

базисный ток

;

расчетные сопротивления элементов схемы замещения:

воздушная линия l=1,5км

сечение ВЛ

;

где  - экономическое сечение при числе часов максимального использования >5000.

;

;

трансформатор

;

при S>1000кВА активное сопротивление не учитываем

кабель ААБлГ-4(3х185), l=335м от ГПП-33 до РП-363

;

;

кабель ААШВУ-3х150, l=25м от РП-363 до 9РПП6 яч.№2

;

;

кабель ААБлГ-4(3х185), l=707м от ГПП-33 до РП-365     

;

;

реактор РБ-10-630-0,56

;

суммарное приведенное индуктивное сопротивление от источника питания до точки КЗ К1

;

суммарное приведенное активное сопротивление от источника питания до точки КЗ К1

;

 , 0,255<0,26; активное сопротивление можно не учитывать

расчетное сопротивление до точки К1

, при Scис= периодическая составляющая является незатухающей

I0,1=I”=I;

ток трехфазного короткого замыкания

;

ударный ток короткого замыкания

при  по кривым рис.6.2. [4] определяем Куд=1,6

;

мощность короткого замыкания

;

суммарное приведенное индуктивное сопротивление от источника питания до точки КЗ К3

;

суммарное приведенное активное сопротивление от источника питания до точки КЗ К3

;

, 0,285<0,2853; активное сопротивление можно не учитывать

расчетное сопротивление до точки К3

,

ток трехфазного короткого замыкания

;

ударный ток короткого замыкания

при  по кривым рис.6.2. [4] определяем Куд=1,6

;

мощность короткого замыкания

;

суммарное приведенное индуктивное сопротивление от источника питания до точки КЗ К2

;

суммарное приведенное активное сопротивление от источника питания до точки КЗ К2

;

 , 0,274<1,376; активное сопротивление можно не учитывать

при  ток трехфазного короткого замыкания

;

ударный ток короткого замыкания

при  по кривым рис.6.2. [4] определяем Куд=1,8

;

мощность короткого замыкания

;

суммарное приведенное индуктивное сопротивление от источника питания до точки КЗ К4

;

суммарное приведенное активное сопротивление от источника питания до точки КЗ К4

;

 , 0,269<0,275; активное сопротивление можно не учитывать

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13