Qк.р.=0.9*80(0.98-0.33)= 47 квар
По каталогу
выбираем установку конденсаторную УК–0.38–50
Рассчитаем фактическое значение tgfф после компенсации реактивной мощности.
tgfф= tgf –Qк.ст/ а*Рм (2.25)
tgfф=0.98 – 50/0.9*80=0.7
Определим
расчётную мощность трансформатора с учётом потерь.
Sр=0.7* Sвн
(2.26)
где
|
а
|
–
|
расчётная
мощность на стороне высокого напряжения
Sвн=103 кВА
|
Sр=0.7*103=72.1 кВА
Все полученные
данные сводятся в таблицу 2.7
Таблица 2.7 –
Сводная ведомость нагрузок
Параметр
|
cosf
|
tgf
|
Рм,
кВт
|
Qм,
квар
|
Sм,
кВА
|
Всего на НН без
КУ
|
0.73
|
0.92
|
77.05
|
53.1
|
93.5
|
КУ
|
|
|
|
УК-50
|
|
Всего на НН с
КУ
|
0.5
|
0.5
|
77.05
|
3.1
|
43.5
|
Потери
|
|
|
1.87
|
9.35
|
9.53
|
Всего ВН с КУ
|
|
|
80
|
12.45
|
81
|
2.7 Расчёт электрической сети с выбором сечения проводников, их марки,
выбор коммутационно-защитной аппаратуры и конструкции, силового пункта,
распределительного устройства НН
Сечение проводов
линий электропередачи должно быть таким, чтобы провода не перегревались при
любой нагрузке в нормальном рабочем режиме, чтобы потеря напряжения в линиях не
превышала установленные пределы, и чтобы плотность тока в проводах
соответствовала экономической. Условие которому должно удовлетворять выбранное
сечение проводника, непревышение допустимой потери напряжения в линии. Если
потеря напряжения в линии слишком велика, то с ростом силы тока нагрузки сильно
снижается напряжение в конце линии, т.е. напряжение у приёмников. Из-за этого
резко падает вращающий момент на валу двигателей, снижается световой поток
электроламп, падает производительность электротехнических установок.
В данном проекте
цеха используются кабельные линии.
Кабельные линии
прокладываются в местах, где затрудненно строительство ВЛ, например в условиях
стеснённости на территории предприятия, переходах через сооружения и т.п. В
таких условиях кабельные линии более надёжны, лучше обеспечивают безопасность
людей, чем ВЛ, и дают очень большую экономию территории.
Расчёт сечения
проводов и кабелей производится по длительно допустимому току и
соответствующему температурному режиму роботы.
Необходимо
рассчитать сечение и выбрать марку провода каждого ЭП и группы ЭП.
Как пример
выберем сечение, токарного станка, марка провода АПВ
Находим расчётный
ток, Iр, А.
Iр=Рэп/Uн *сosf*η (2.27)
где
|
Рэп
|
–
|
номинальная
мощность ЭП, кВт, Рэп=7.5
|
|
Uн
|
–
|
номинальное
напряжение сети, кВ, Uн=0.38
|
|
сosf
|
–
|
табличное
значение, сosf=0.5
|
|
η
|
–
|
коэффициент
полезного действия, η=0.95
|
Iр=7.5/1.73*0.38*0.5*0.95=24А
Рассчитаем
допустимый ток, Iдоп А, с учетом
поправочного коэффициента на t˚
Iдоп.=КП 1* Iд.д
(2.28)
где
|
КП1
|
–
|
поправочный
коэффициент на t˚, КП 1=0.94
|
|
Iд.д
|
–
|
установленное
значение допустимого тока, из таблицы,
выбирается
по условию Iр≤ Iд.д. , Iд.д.=50А
|
Iдоп.=0.94*55=51.7А
Затем проверяем
выбранный провод по условию Iр≤ Iдоп= 24≤51.7
Из таблицы
выбираем провод АПВ S=16мм2 и Iдоп=51.7А
После выбора
сечения производится проверка проводника по допустимой потере напряжения.
DU%= 105/Uн2 P L (ro + xo tgj)
(2.29)
где
|
Uн
|
–
|
номинальное
напряжение в сети, В
|
|
P
|
–
|
мощность
электроприёмника, кВт
|
|
L
|
–
|
длина
линии, км
|
|
ro, xo
|
–
|
величина
табличная;
|
DU%= 105/3802*7.5*0.008(1.89+0.07*1.73)=0.14%
Если потери напряжения в линии составляет не
больше или равно 5%, то сечение проводника выбрано правильно. По остальным ЭП
расчёты ведутся аналогично, и полученные результаты сводятся в таблицу 2.8
Таблица 2.8 – Выбор марки и сечения проводов и кабелей
Наименование
ЭП
|
Марка
проводника
|
Сечение
мм2
|
Ток
расчётный
Iрасч., А
|
Ток допустимый
Iдоп., А
|
Потери напряжения
∆U%
|
Токарный станок
|
АПВ
|
4(1x16)
|
24
|
51
|
0.14
|
Радиально- сверлильный станок
|
АПВ
|
4(1x25)
|
50
|
66
|
0.07
|
Наждачный станок
|
АПВ
|
4(1x2.5)
|
8
|
18
|
0.14
|
Заточный станок
|
АПВ
|
4(1x2.5)
|
6
|
18
|
0.11
|
Сверлильный станок
|
АПВ
|
4(1х16)
|
26
|
51
|
0.07
|
Вентилятор
|
АПВ
|
4(1х35)
|
60
|
90
|
0.18
|
Кран балка
|
АПВ
|
4(1х2.5)
|
7
|
18
|
0.66
|
Печь сопротивления
|
АПВ
|
4(1х16)
|
30
|
51
|
0.37
|
ЩО 1
|
АПВ
|
2(1х2.5)
|
3
|
14
|
0.14
|
ЩО 2
|
АПВ
|
4(1х16)
|
33
|
51
|
1.33
|
РП 1
|
АСБГ
|
4(1х50)
|
123
|
155
|
2.02
|
РП 2
|
АСБГ
|
4(1х25)
|
40
|
70
|
1.15
|
РП 3
|
АСБГ
|
4(1х50)
|
120
|
155
|
1.31
|
РП 4
|
АПВ
|
4(1х16)
|
30
|
51
|
0.3
|
РП 5
|
АПВ
|
2(1х8)
|
15
|
34
|
0.03
|
РП 6
|
АСБГ
|
4(1х50)
|
120
|
155
|
0.03
|
РП 7
|
АСБГ
|
4(1х35)
|
40
|
70
|
0.76
|
РП 8
|
АСБГ
|
4(1х50)
|
123
|
155
|
1.44
|
ВРУ 1
|
АСБГ
|
4(1х120)
|
238
|
253
|
1.47
|
ВРУ 2
|
АСБГ
|
4(1х120)
|
244
|
253
|
1.54
|
Выбор
аппаратов защиты
Токоведущие части
(шины, кабели), изоляторы и аппараты всех видов (выключатели, разъединители,
предохранители, измерительные трансформаторы тока) должны проверятся на
соответствие номинальных параметров расчётным в нормальном режиме и при
коротких замыканиях.
Для станков, где
используются электрические двигатели, рационально применять магнитный
пускатель.
Как пример
рассчитаем и выберем пускозащитный аппарат для токарного станка.
Рассчитаем ток
срабатывания защитного аппарата.
Iср.теп.рас.≥1.25*Iр (2.30)
где
|
Iр
|
–
|
расчётный
ток ЭП, Iр=24А
|
Iср.теп.рас.≥1.25*24=30А
Затем проверим
аппарат по условию.
Iд.д≥Кз*Iср.защ.ап
где
|
Кз
|
–
|
коэффициент
защиты, принимается, Кз=1
|
|
Iд.д
|
–
|
длительно-допустимый
ток, Iд.д =55А
|
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14
|