• Главная
• Биология и химия
• Иностранные языки и языкознание
• История и исторические личности
• Коммуникации связь цифровые приборы и радиоэлектроника
• Краеведение и этнография
• Кулинария и продукты питания
• Маркетинг реклама и торговля
• Мировая экономика МЭО
• Не Российское законодательство
• Немецкий
• Неопределено
• Нотариат
• Общениеэтика семья брак
• Основы права
• Охрана окружающей среды экология
• Философия
• Финансовое право
• Финансовый менеджмент финансовая математика
• Финансы деньги кредит
• Французский
• Хозяйственное право
• Цифровые устройства
• Этика эстетика
• Блог
• Карта сайта

Установка первичной переработки нефти
а=70,26 кДж/кг. где М- молярная масса орошения: М=75,5∙0,87+84,2∙0,13=76,6. r1515=1,03∙76,6/(44,29+76,6)=0,6526 Нж =70,26/0,6526 0,5=86,91 кДж/кг Фор=2∙7500∙86,91=1,304∙106 кДж/ч=365,125 кВт Суммарный тепловой поток, входящий колонну, =(15,527+1,304)∙106 +ΔФгс кДж/ч Тепловой поток выходит из колонны: 1) с парами дистиллята , где  - энтальпия паров дистиллята, кДж/кг; при t=94 0С: b=259,02 кДж/кг. r1515=1,03∙М/(44,29+М), где М- молярная масса орошения: М=71,4∙0,342+77,9∙0,528+84,2∙0,13=76,5. r1515=1,03∙76,6/(44,29+76,6)=0,6523 r1515 =0,6523 – относительная плотность паров дистиллята; Нп =259,02∙(4 – 0,6523) – 308,99=558,1 кДж/кг; ФD=7500∙558,1=4,186∙106 кДж/ч=1162,708 кВт; Пары дистиллята на орошение (кратность R=2): 2∙7500∙558,1=8,372∙106 кДж/кг=2325,417 кВт 2) с жидким нижним продуктом , где  -энтальпия жидкого остатка при t=154°С, кДж/кг; а=300,32 кДж/кг. r1515 – относительная плотность нефтепродукта, равная 0,7151 Нж =300,32/0,7151 0,5=355,14 кДж/кг 24286∙355,14=8,625∙106 кДж/ч=2395,833 кВт Суммарный тепловой поток, покидающий колонну, Фвых=ФD+ФDор+ФW+Фор=(4,164+8,372+8,625)∙106 кДж/ч=21,161∙106 кДж/ч= =5878,056 кВт. ΔФгс=Фвых-Ф0=(21,161-15,527-1,304)∙106=4,33∙106 кДж/ч ΔФгс= Находим энтальпии продуктов в колонне по формулам 1.16 и 1.17 [15]: 1.                Расход «горячей струи» (не должен превышать 30% от прихода тепла в колонну) Зададимся следующими данными: температура – 200 оС энтальпия «горячей струи» по формуле Уира и Иттона   расход «горячей струи» Gгс=4,33∙106/(758,41-355,14)=10756 кг/ч Таблица 7.3 - Тепловой баланс колонны К-4
Продукт	t, °С	G, кг/ч	I, кДж/кг	Ф, кВт
Приход
Сырье	140
Паровая фаза	140	16890	637,5	2990,938
Жидкая фаза	140	14896	320,46	1325,992
Орошение (кратность 2)	40	15000	86,91	362,125
Горячая струя	200	10756	758,41	2265,961
2.       Итого		57542		6945,016
Расход
Жидкая фаза:
Фр. 70-180 оС	154	35042	355,14	3456,893
Паровая фаза:
Фр. Нк-70 оС	94	22500	558,1	3488,125
3.       Итого		57542		6945,018

ΔQ=Qп-Qр=6945,016-6945,018=0,002 кВт.

Дисбаланс тепла компенсируется изменением расхода орошения в процессе эксплуатации колонны

7.4 Расчет диаметра колонны

Диаметр колонны можно определить по уравнению [15]:

D=,

Где Gп – объемный расход паров, м3/с

 Vл  - допустимая линейная скорость паров, м/с.

Для расчета диаметра ректификационной колонны необходимо определить объемный расход паров (м3/с) в тех сечениях колонны где они образуются. 

Объемный расход паров [15]:

Gп = 22,4∙Т∙0,101∙∑ (Gi/Мi)/(273∙Р)/3600,

где Т – температура системы, К;

Р – давление в системе, МПа;

Gi – расход компонента, кг/ч;

Мi – молекулярная масса компонента кг/кмоль.

Определение объемного расхода паров в точке ввода сырья:

Температура в точке ввода сырья 1400С

Давление в точке ввода сырья 350 кПа

Расход паров 16890 кг/ч

Молекулярная масса паров 88,99 кг/кмоль

Тогда объёмный расход паров:

Gп=22,4∙(140+273)∙0,101∙(16890/(3600∙88,99))/(273∙0,350)=0,516 м3/с,

Определение объемного расхода паров в точке ввода горячей струи:

Температура в точке ввода горячей струи 2000С

Давление в точке ввода горячей струи 356 кПа

Расход паров 10756 кг/ч (табл. 7.3)

Молекулярная масса паров 100,6 кг/кмоль

Тогда объёмный расход паров:

Gп=22,4∙(200+273)∙0,101∙(10756/(3600∙100,6))/(273∙0,356)=0,327 м3/с,

Определение объемного расхода паров в точке вывода паров дистиллята:

Температура в точке вывода паров дистиллята 93,50С

Давление в точке вывода паров дистиллята 341 кПа

Расход паров: фр нк-70оС+орошение 7500+15000=22500 кг/ч (табл. 7.3).

Молекулярная масса паров 76,5 кг/кмоль

Тогда объёмный расход паров:

Gп=22,4∙(93,5+273)∙0,101∙(22500/(3600∙76,5))/(273∙0,341)=0,73 м3/с,

Дальнейшее определение диаметра производим по максимальному расходу паров т.е. Gп=0,73 м3/с.

Допустимая линейная скорость паров [15]:

Vл= (0,305*С*Ö(ρж – ρп)/ ρп )/3600,

где С – коэффициент, зависящий от расстояния между тарелками и условий ректификации; С=300   [15];

ρж , ρп – абсолютная плотность соответственно жидкости и паров, кг/м3.

а) Плотность жидкой фазы

r1515 = 1,03∙М/(44,29+М),

где М – молярная масса паровой фазы, кг/кмоль.

r1515 = 1,03∙76,6/(44,29+76,6)=0,6526

r493,5=r1515-(93,5-15)∙a=0,6526-93∙0,000962= 0,5771

rж(93,5°С)= 577,1 кг/м3

б) Плотность паровой фазы

rп=rо∙Т0∙Р/(Т∙Р0)  [15],

где rо – плотность пара при нормальных условиях, кг/м3

rп=76,6∙273∙0,341/(22,4∙381∙0,101)=0,86 кг/м3

Получаем,

Vл= 0,305∙300∙Ö((577,1-0,86) / 0,86) /3600=0,66 м/с

Соответственно диаметр колонны равен:

D =

По ГОСТ 21944-76 принимаем диаметр 1,3 м.

7.7     Расчет высоты колонны

Рис. 6. К расчету высоты колонны четкой ректификации.

h1 = ½D=½∙1,3=0,65 м

h2=(nв-1)∙hт=(36-1)∙0,25=8,75 м

h3= hт∙3=0,25∙3=0,75 м

h4=(nн-1)∙ hт=(24-1)∙0,25=5,75 м

h5=1,5 м

Высоту слоя жидкости в нижней части колонны рассчитывают по её запасу на 10 минуты, необходимому для обеспечения нормальной работы насоса. Принимая запас на 600 с, объем кубового остатка с учётом расхода горячей струи составит:

V=(Gк+Gгс)∙600/3600r

Где r - плотность кубового остатка при температуре внизу колонны, кг/м3:

r=(0,7151-0,000884∙(154-15))∙1000=679,7 кг/м3

тогда

V=(24286+5621)∙600/(3600∙679,7)=7,33 м3

Площадь поперечного сечения колонны:

S=pD2/4=0,785∙1,32=1,33 м2

тогда

h6=V/S=7,33/1,33=5,6 м.

Высоту юбки h7 принимают, исходя из практических данных, равной 4 м.

Общая высота колонны составляет:

H=h1+ h2+ h3+ h4+ h5+ h6+ h7 =0,65+8,75+0,75+5,75+1,5+5,6+4=27,00 м

8    Расчет полезной тепловой нагрузки печи атмосферного блока

Печь атмосферного блока для нагрева и частичного испарения отбензиненной нефти подаваемой в колонну К-2 и «горячей струи» для подогрева низа колонны К-1. В расчете используем доли отгона, найденные с помощью ПЭВМ. Количество теплоты Qпол.(кВт), затрачиваемой на нагрев и частичное испарение отбензиненной нефти, определяется по формуле [12]:

Qпол.=Gc∙(е∙Нt2п+(1-е)∙ Нt2ж- Нt1ж)/3600,

где Gс – расход сырья, кг/ч;

е – массовая доля отгона отбензиненной нефти на выходе из печи;

Нt1ж, Нt2ж, Нt2п – энтальпия жидкой и паровой фаз отбензиненной нефти при температурах на входе (t1) и выходе (t2) из печи, кДж/кг.

Зададимся следующими данными для расчета:

- температура нефти на входе в печь- 260 оС;

- температура выхода «горячей струи» в К-1 – 330 оС;

- температура выхода нефти в К-2 – 360 оС;

- давление в колонне К-1 – 350 кПа;

- давление в колонне К-2 – 150 кПа;

- расход «горячей струи» в К-1 (30% на сырье) – 329500∙0,3=98850 кг/ч;

Таблица 8.1. - Для нахождения доли отгона в печи атмосферного блока

Номер компонента

Компоненты, фракции

Массовая доля компонента в нефти, xi

Массовая доля компонента в смеси, xi

11

105-140°С

0,0216

0,0233

12

140-180°С

0,046

0,0499

13

180-210°С

0,039

0,0423

14

210-310°С

0,138

0,1496

15

310-360°С

0,072

0,078

16

360-400°С

0,061

0,0661

17

400-450°С

0,064

0,0694

18

450-500°С

0,062

0,0672

19

>500°С

0,419

0,4542

Итого:

0,9226

1,0000